由于钛及钛合金具有耐高温、耐低温、低密度和高比强度等众多优点，在军工、海洋、生物及化工等领域均 有广泛应用[1-2]。TA10钛合金的名义成分为Ti-0.3Mo-0.8Ni，属于一种常见的近α型钛合金，该合金是美 国在20世纪所发明，其主要目的是替代高成本的Ti-0.2Pd合金，该合金除了具有较好的耐腐蚀性外，还具有 中等强度的力学性能，其在化工领域、海洋工程和船舶工程等领域均广泛使用，是目前市面上用途最广泛的 合金之一[3-4]。
因为该合金的应用领域十分广泛，国内外大量学者对其进行了研究，苏娟华等[5]研究了TA10钛合金的高温 拉伸断裂极限，结果表明：对该合金的断裂极限值影响较大的因素为应变速率和温度，提高变形温度会增加 断裂极限值，随着变形温度升高到1050℃时，断裂极限值可达1.132；而升高应变速率会导致断裂极限下降 ，当应变速率为5s-1时，断裂极限为0.770。程帅朋等[6]研究了锻造工艺对TA10钛合金组织性能的影响，结 果表明：增加合金的镦拔次数，会使合金强度先上升后下降；合金的断裂方式为准解理断裂；当合金经退火 处理后，经1镦1拔后获得网篮组织，经2镦2拔后获得等轴晶组织，经3镦3拔后，组织变得粗大。
目前，虽然对该合金的研究较多，但鉴于工业生产与实际应用，生产工艺改进仍是增加该合金使用范围与使 用前景的主要方法，本文提出一种新的锻造工艺生产TA10钛合金棒材，为该合金的生产应用作出相应参考。
1、试验材料与方法
本试验选用生产TA10钛合金的原材料为海绵钛和Mo-Ni中间合金，为保证生产铸锭成分的均匀性，采用真空 自耗熔炼炉进行2次熔炼，随后采用ICP测试铸锭化学成分，测得TA10钛合金铸锭的具体化学成分为（质量分 数，%）：0.26%Mo、0.77%Ni、0.04%O、0.076%Fe和Ti余量。采用金相法测得TA10钛合金铸锭的相转变温度 为890~895℃。随后根据相转变温度设定加热温度为820℃，随后使用自由锻造机进行2镦2拔后直接制成直径 为150mm的棒材，其间不采用回火加热。相比于传统锻造工艺，本工艺的加热温度更低，且其间无回火阶段 ，极大地减少了生产周期及生产成本。
将成品TA10钛合金棒材进行切割，随后在切割好的TA10钛合金棒材中整取样并加工成金相试样、硬度试样及 拉伸试样，分别测试棒材横向（T向）、纵向（L向）2个方向的拉伸性能、维氏硬度（测试条件为HV5），并 同时观察其金相组织。金相组织观察的光学显微镜型号为Axiomatic，维氏硬度测试设备型号为7MHVS硬度计 ，拉伸性能测试使用型号为INSTRON电子万能试验机，测试项目为抗拉强度（Rm）、屈服强度（Rp0.2）、断 后延伸率（A）和断面收缩率（Z），为保证试验准确性，硬度测试取样5点，拉伸性能每次试验测试3个试样 ，均最后取平均值，拉伸断口微观形貌使用ZIESS电子扫描显微镜进行观察。
2、试验结果与讨论
2.1金相组织
经锻造加工后的TA10合金棒材金相组织如图1所示。由图1可知，棒材的组织为典型的等轴组织，金相组织主 要由初生α相组成，初生α相形貌以等轴状为主，同时组织中还包含β转变组织，其位于初生α相之间，β 转变组织包含次生α相及残余β相。由图1还可知，棒材的T向与L向金相略有差异，其中T向相比于L向的组 织中，其初生α相等轴化程度更高，均匀性更好，而L向的组织中，其初生α相形貌等轴化较差，有部分较 为粗大的初生α相。
合金在锻造变形过程中，组织中的初生α相及β相都会发生塑性变形，最终形成等轴状α组织，其中α相的 形貌及含量受到变形温度、变形量及合金成分等参数的影响。在锻造过程中，随着合金变形量的不断增加， 组织中粗大原始β晶粒受到压应力作用，会被压扁及发生破碎，同时沿着合金变形的流动方向被拉长，并产 生扭曲、破碎且顺着变形方向进行排列[7]。当合金的变形达到一定程度时，组织中会形成带状结构，在达 到相应条件后，组织中发生再结晶，进而形成等轴状α相[8]。
2.2力学性能
经锻造加工后的TA10合金棒材的力学性能如图2所示。由图2（a）可知，在棒材的拉伸性能方面，其抗拉强 度（Rm）和屈服强度（Rp0.2）均是T向较高，其中棒材T向的抗拉强度为536MPa，屈服强度为410MPa，棒材L 向的抗拉强度（Rm）为489MPa，屈服强度（Rp0.2）为338MPa。由图2（b）可知，在塑性方面，其T向与L向 塑性性能接近，差异较小，其中棒材T向的断后延伸率（A）为21%，断面收缩率（Z）为35%，棒材L向的断后 延伸率（A）为23%，断面收缩率（Z）为36%。
棒材的拉伸性能整体强度较低，而塑性较高，这是因为锻造棒材为等轴组织，形貌以等轴状α相为主。由于 等轴状α相内能进行开动的滑移系较多，棒材试样在进行拉伸时，组织内部会产生滑移，位向因子会在体积 最大的等轴α相中率先开动，因为等轴组织中包含较多的等轴α相，试样在拉伸时产生的变形能够快速扩散 到其余的晶粒中，避免了滑移在个别的α晶粒中开动，进而产生应力集中，导致合金试样发生开裂，最终发 生断裂。因为棒材L向的组织中存在较为粗大的初生α相，在拉伸的过程中，组织中粗大的初生α相会导致 变形不能均匀地分散到其余晶粒中，使其容易发生应力集中，使棒材过早发生屈服现象，最终发生断裂[9- 10]。
由图2（c）可知，棒材T向与L向的硬度值十分接近，其T向硬度值为210HV，L向硬度值为203HV。因为硬度值 的测试与拉伸测试有所区别，硬度测试为组织中α相的性能，因为棒材组织为等轴组织，在进行硬度测试过 程，取样位置整体均以初生α相为主，较少点会取自其余组织，导致棒材T向与L向的硬度值十分接近。
2.3拉伸断口微观形貌
TA10合金棒材拉伸断口微观形貌如图3所示。由图3可知，棒材T向与L向拉伸断口微观形貌几乎一致，均是以 等轴状韧窝为主，其中韧窝形貌与数量是体现合金塑性大小的主要依据，当韧窝数量较多且深时，棒材具有 较高的塑性值；当韧性数量较少且浅时，合金具有较低的塑性值。韧窝的产生是由于棒材进行拉伸时，较快 的应变速率会使位错在滑移过程中产生应力集中，导致组织中的微孔发生形核，在拉伸不断进行过程中，位 错运动受到的排斥力降低，微孔内会有少量位错进入，再次激活位错源，因为棒材在塑性变形的过程中会不 断形成新的位错，导致微孔内会连续不断地进入新形成的位错，促使微孔生长，微孔不断地汇聚在断口处， 并且留下痕迹，最终形成韧窝[11]。在棒材的断口微观形貌中还发现少量的二次裂纹，这是因为组织中存在 β转变组织，棒材在拉伸过程中，位错运动受到阻塞作用，导致位错的运动产生一定偏移所导致，同时在棒 材L向的断口微观形貌中有较为明显的撕裂棱，撕裂棱的出现代表棒材的强度较大，这与棒材实际拉伸性能 一致[12]。
3、结论
（1）锻造加工后棒材组织为等轴组织，主要由等轴状初生α相组成，组织中还包含少β转变组织，棒材T向 的初生α相等轴化程度更高。
（2）棒材的抗拉强度和屈服强度均是T向较高，其中棒材T向的抗拉强度为536MPa，屈服强度为410MPa，棒 材L向的抗拉强度为489MPa，屈服强度为338MPa；在塑性方面，其T向与L向数值接近，差异较小，其中棒材T 向的断后延伸率为21%，断面收缩率为35%，棒材L向的断后延伸率为23%，断面收缩率为36%，棒材T向与L向 的硬度值十分接近，其T向硬度值为210HV，L向硬度值为203HV。
（3）棒材T向与L向拉伸断口微观形貌几乎一致，均是以等轴状韧窝为主，在棒材的断口微观形貌中还发现 少量的二次裂纹。
参考文献
[1] 李辰，朱岩，林鹏.脉冲电流对 TA1 工业纯钛板弯曲成形性能的影响[J].塑性工程学报，2022，29（1）：87-93.
[2] 庞振，董新龙，吴文苍，等.TA2 钛金属柱壳外爆绝热剪切碎裂及微观组织演化[J].稀有金属材料与工程，2021，50（12）：4334-4341.
[3] 苏娟华，孙浩，任凤章，等.TA10 钛合金热加工图的建立及分析[J].中国有色金属学报，2018，28（1）：78-86.
[4] 程帅朋，苏娟华，任凤章.锻后热处理温度对 TA10 钛合金组织及性能的影响[J].金属热处理，2016，41（10）：158-161.
[5] 苏娟华，邵鹏，任凤章.TA10 钛合金的高温拉伸断裂极限[J].金属热处理，2018，43（4）：24-28.
[6] 程帅朋，苏娟华，陈学文，等.锻造工艺对 TA10 钛合金组织性能的影响[J].河南科技大学学报（自然科学版），2017，38（3）：6-9，3.
[7] 张世进，李凯，易丹青，等.冷轧 TA5 钛合金退火过程的再结晶行为及织构演变[J].金属热处理，2022，47（2）：1-8.
[8] MUHAMMAD R，JUNXIA L，FEI C，et al.Microstructure evo-lution and mechanical behavior of laser melting depositedTA15 alloy at 500℃ under in-situ tension in SEM[J].ActaMetallurgica Sinica（English Letters），2021，34（9）：1201-1212.
[9] 武永，范荣磊，秦中环，等.热成形 TA32 钛合金薄壁件的形状控制与性能优化（英文）[J].Transactions of Nonferrous MetalsSociety of China，2021，31（8）：2336-2357.
[10] 王瑶，李永刚，李文辉，等.深冷处理对 TC4 钛合金滚磨光整加工性能的影响[J].稀有金属，2021，45（11）：1289-1298.
[11] HUANG Y，GAOH，NIXWD，etal.Mechanism -basedstrain gradient plasticity -II. analysis [J]. Journal of theMechanics and Physics of Solids，2000，48：99-128.
[12] 朱丽，孔融，吴伟平，等.TC1 钛合金板材热加工性能研究[J].精密成形工程，2022，14（4）：154-161.
无相关信息
sxxlti.com
旭隆金属手机网
